噪音频谱分析仪保护动作行为的影响
将励磁电流升到一个足够的值显然是不可能的这里不可能有两个噪音频谱分析仪，从上表中我可以看到励磁电流还不到0.1A 电压就已经超过1000V即使互感器二次额定电流为1A 那么我考虑到短路电流倍数。一是现有的常用试验仪器的容量不够；二是考虑到二次回路的耐压水平也就是2000KV而已ST-105 积分式音频分析仪，真的通过其它方式将电压升高，不仅可能造成二次设备的损坏噪音频谱分析仪，而且也并不符合实际运行情况。对于这种
系统级限流措施发挥的作用有限噪音频谱分析仪电动机起动后转速低于额定值，限制故障电流的措施分为系统级措施与设备级措施两类。系统级措施有电网解列运行、母线分列运行、提高电压等级等;设备级措施则是应用故障电流限制器(FaultCurrentLimitFCL因受可靠性、电压质量、损耗等因素的限制。必须配合使用FCL才能把短路电流降到一个较低的水平。
未来的智能配电网噪音频谱分析仪，FCL一种串接在线路中的电气设备。FCL将获得普遍应用，短路电流甚至可限制至2倍额定电流以下，使配电系统摆脱短路电流的危害，传统的遮断大电流的断路器或许从系统中消失，配电网面貌、性能与保护控制方式将发生根本性的变化。
2.故障电流限制器(FCL及其应用
均增加系统阻抗，FCL分为被动型与主动型两种。被动型FCL正常运行与故障状态下噪音频谱分析仪。构成简单，易于实现，但在正常运行状态下会产生电压降ST-105S 积分式噪音计，增加系统损耗。目前在系统中获得广泛应用的FCL串联电抗器，一种传统的被动型FCL
允许用户任意设定短路电流计算的初值条件。可设定的选项包括：①变比选择：1.0或正常变比；②考虑充电电容与否；③计及并联补偿与否；④节点电压值；⑤发电机功率因素。美国PTI公司的PSS/E程序提供了基于潮流的短路电流计算和采用经典方法噪音频谱分析仪、ANSI标准或IEC标准进行短路电流计算的选择造诣频谱分析仪资料介绍。采用IEC标准时。
利用PSS/E程序对其自带的算例进行了不同初值设置条件对短路电流计算结果的影响分析。为此。
一二次电流的方向是一致的同相位的因此我可以用二次电流来表示一次电流（考虑变比折算）这正是减极性标注的优点。
1.3.电流互感器的误差
电流互感器二次电流Is＝Ip/Kn不存在误差。但实际上不论在幅值上（考虑变比折算）和角度上，理想条件下。一二次电流都存在差异。这一点我可以在图1中看到实际流入互感器二次负载的电流Is＝Ip/KnIe其中Ie为励磁电流噪音频谱分析仪，即建立磁场所需的工作电流。这样在电流幅值上就出现了误差。正常运行时励磁阻抗很大，励磁电流很小，因此误差不是很大经常可以被忽略。但在互感器饱和时，励磁阻抗会变小，励磁电流增大，使误差变大。考虑到励磁阻抗一般被作为电抗性质处理，而二次负载一般为阻抗性质，因此在二次感应电势Es作用下，Is和Ie不同相位噪音频谱分析仪，因此造成了一次电流Ip＝Is＋Ie与二次电流Is存在角度误差δ，且角误差与二次负载性质有关。图2表示了二次负载为纯阻性的情况。
励磁阻抗并不是一个恒定的值TM-100音位校正器，图三是比较典型的伏安特性曲线。由图中可见。而是随着Ie变化不断变化的曲线在初始阶段基本为一条直线，励磁阻抗的值基本保持不变，这对应着互感器的线性工作区。而当超过饱和点O点后，曲线急剧趋于水平噪音频谱分析仪，U很小的变化都会带来Ie极大的增加。说明此时励磁阻抗的值突然变得很小，这对应于互感器的饱和工作区。
说只能近似表示励磁阻抗的特性。因为从图一中可以看到真正加在励磁阻抗Ze上的电压并不是U而是E用U来计算励磁阻抗实际上是将二次绕组电阻Rct和二次绕组电抗Xct包含在内了实际工作中噪音频谱分析仪电流冲击的能力，这种UIe曲线噪音频谱分析仪。一般用二次绕组电阻来近似代替整个二次绕组阻抗Zct底漏磁互感器，Xct可忽略）
继电保护技术问答提供数据如下：对于110KV以上电压等级的互感器一般取Zct＝R35KV贯串式或常用馈电线互感器取Zct＝3RR为互感器二次绕组直流电阻值。
仍然会产生很大的误差。也就是说对于暂态饱和和暂态误差噪音频谱分析仪，当故障量中暂态量很大时。上面的计算是无意义的因为对于暂态分量的形式和大小我无法把握和预知。对于由于暂态分量造成的误差，一般要采用暂态特性的互感器以及在保护中采取相应的措施以避免对保护动作行为的影响。
现在经常会遇到伏安特性很高的互感器噪音频谱分析仪。进行伏安特性试验时TM-102数字噪音计，最后还有一点需要说明。现有的仪器根本不能将励磁电流升到足够高的水平。下面是一组实际测得的某互感器的伏安特性数据。 | 
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